Tengo una placa de controlador de motor dual que diseñé para impulsar 2 actuadores lineales con 48 V y cada uno tiene una corriente nominal de carga completa de 3,5 amperios. Puedo esperar hasta 10 amperios de corta duración en el arranque, pero son actuadores de tornillo sin fin fuertemente engranados y pueden levantar muchos cientos de kilogramos.
El problema: mi problema es que un canal parece estar bien y puede encenderse, estar inactivo, impulsar el motor según lo previsto en UNO de dos canales casi idénticos (de hecho, puede impulsar DOS motores en una salida bien) pero uno El canal en particular está explotando muy rápidamente en todos los tableros que hemos probado. 4 tableros de los 12 probados hasta ahora han mostrado el modo de falla.
Detalles generales Diseñé la placa con un IC de controlador de puente H y MOSFET externos de alto voltaje y alta corriente para que pudieran manejar la carga cómodamente.
Los actuadores lineales se utilizan de forma intermitente. Básicamente son motores de brazo de elevación/descenso de montacargas y se espera que se usen durante unos segundos para levantar o bajar una carga y luego el usuario conduce un poco antes de necesitar usarlos nuevamente.
El sistema está alimentado por una batería LiFE-PO de 48 V nominales, con un voltaje de carga de alrededor de 56 V y cerca del final de la carga de alrededor de 40 V.
NOTA: Disculpe la confusión aquí, pero mi serigrafía tiene M1 y M2 incorrectamente etiquetados (intercambiados) y está previsto que se corrija en la revisión de esta placa, por lo que el "M1" en la serigrafía y cómo se hace referencia originalmente en este La pregunta es en realidad las señales M2A y M2B que se muestran en los esquemas , la mitad de la confusión provino de U1 y U2 y el etiquetado de la señal en mi esquema frente a lo que pretendía para los conectores en la aplicación. No me di cuenta de mi error hasta que se hicieron las tablas. El problema REAL es del puente H formado por Q3,4 Q7,8 y U1, cuyas señales de salida van al conector J4 que en el esquema muestran M2A y M2B pero en la serigrafía de la placa muestran como M1A y M1B.
Componentes de interés
MOSFET de canal N utilizado en los puentes H: Nexperia BUK7275, 100 V, 21 amperios nominales. Hoja de datos del dispositivo: https://assets.nexperia.com/documents/data-sheet/BUK7275-100A.pdf
Controlador de puente H IC: Microchip MIC4606-2 (variante de entrada PWM). IC de controlador de puente H MOSFET de canal N externo con clasificación de 85 V. https://ww1.microchip.com/downloads/en/DeviceDoc/MIC4606-Data-Sheet-DS20005604D.pdf
Disposición del circuito: distribución de 48 V a cada canal resaltado
Diseño del circuito: muestra las rutas de corriente del puente H en ambos canales.
Disposición del circuito - capa inferior - plano de tierra que también actúa como superficie disipadora de calor
Diseño de referencia para comparación : esquema de la placa de evaluación MIC4606-2
Modos de falla: 4-5 tarjetas han fallado hasta ahora, todas en el canal M1.
En la mayoría de las situaciones, el canal M1 no falla hasta que la carga (motor) es impulsada por las señales de entrada de mi tablero de control, que incluso si fueran señales de servicio al 100%, aún deberían impulsar el puente H de manera segura y correcta y los motores incluso tienen interruptores de límite incorporados para apagar cuando llegan al final del recorrido.
Al menos 2 han sido desde el encendido y ni siquiera intentaron hacer funcionar los motores, incluso el solo encendido es suficiente para desencadenar la falla.
Las primeras fallas parecían ser problemas de voltaje de la puerta, pero confirmé con las hojas de datos que el voltaje de la unidad de 12 V y las clasificaciones MOSFET (+-20 V VGS en la puerta) deberían estar bien.
Intentos de reparación: Resistencias (10k) añadidas desde la compuerta a la fuente para ayudar con la descarga o la reducción de voltajes espurios de la compuerta. No ayudó. Tenga en cuenta el resultado fallido, con el pin 11 del MIC4606-2 que muestra signos de ruptura de la carcasa.
Pensé que tal vez los voltajes de la puerta->fuente estaban alcanzando un máximo de 20 V y matando las puertas, así que también probé diodos zener de 15V en los pines de la puerta->fuente, pero luego, por alguna razón, no obtuvimos ningún movimiento funcional de los motores (pero no hubo fallas). cualquiera..). No estoy seguro de qué salió mal con los zeners, puede haber sido una pista falsa y mi colaborador (alejado de mí) cometió un error en alguna parte. Pensé que los zeners iban a ser un jonrón.
¿Qué más debo mirar para diagnosticar/arreglar esto? ¿Qué podría estar matando mis FET solo en 1 canal, y el otro está totalmente bien? ¿Cómo puedo hacer que esto sea más robusto?
Información adicional de las preguntas: seguimientos del alcance que muestran la aplicación que impulsa un motor de 12 V a "velocidad máxima" (palanca de mando completamente inclinada en esa dirección) para la puerta Q3 (trazo amarillo) y la puerta Q8 (trazo azul). Tenga en cuenta que Q8 está "encendido" para conducir a 0 V para el motor, y Q3 está entregando la fuente de energía (12 V para estos rastros) en el % de servicio requerido (alrededor del 90 % de servicio)
Alcance que muestra los pulsos de 'arranque' donde en el controlador del sistema se inicia el circuito de accionamiento del motor en todos los canales. Nuevamente, estos son los rastros Q3 y Q8 en amarillo y azul respectivamente.
No veo nada obviamente malo pasando aquí. También rápidamente (baja calidad...) verifiqué Q3 y Q4 en busca de signos de conducción cruzada, pero no pude ver ninguna evidencia de que ambas puertas se encendieran a la vez.
Editar: nuevo diseño esquemático propuesto con mejoras y una mejor protección de la puerta Aquí está mi esquema ajustado que muestra componentes adicionales para proteger los lados de entrada de las cosas (para picos parásitos/inductivos en la conexión o encendido), incluido el manejo de entradas flotantes al chip MIC4606-2 , y un diodo de bloqueo en la línea de 12 V para que los 48 V no pasen por el chip y lleguen a mi tablero de control.
Las principales mejoras esquemáticas del puente H traen condensadores adicionales de desacoplamiento de derivación y fuente de alimentación local, resistencias pull-down de compuerta para mantenerlos apagados si el chip MIC4606-2 libera el control de las compuertas, capacitores de compuerta y circuito de carga/descarga de compuerta con diodo para dar un apagado 'rápido'.
esquema principal que muestra las mejoras de entrada para corregir fallas sin carga y poner en marcha un nuevo circuito de puente H con mejoras en la unidad de compuerta y tapas y resistencias de derivación y diodos de rueda libre agregados
No veo ningún condensador de derivación cerca de sus FET de conmutación. Los fallos en la línea de 48 V podrían estar dañando sus FET. Necesita condensadores de montaje en superficie de 100 nF muy cerca de los FET y tal vez algo más grande cerca. Debe mantener la inductancia de cableado al mínimo en sus condensadores de derivación debido a los bordes rápidos (no use térmicas en las almohadillas del condensador de derivación).
Sus transistores están colocados correctamente para que pueda tener un condensador de derivación que vaya desde la fuente del transistor del lado bajo hasta el drenaje del transistor del lado alto con una inductancia de cableado mínima.
Q9 necesita una resistencia entre la puerta y la fuente, tal vez de 47k a 100k, para garantizar el apagado.
Q11 necesita una resistencia en serie de 12 V a la puerta para aplastar cualquier transitorio en el riel de 12 V.
C10 debe estar al otro lado del zener.
Dado que afirma que su circuito muere sin carga, tiene problemas de conducción cruzada, que es una forma segura de matar los FET. Si tiene conducción cruzada, debe agregar tiempo muerto a su señal PWM.
Una vez que solucione los problemas de conducción cruzada, comience con un voltaje más bajo para su suministro de 48 V, tal vez 5 voltios, para que no explote las cosas.
Supervise la corriente en la línea eléctrica que alimenta los FET con un osciloscopio. Si tiene acceso a una sonda amperimétrica AC+DC de alto ancho de banda, utilícela.
Si las cosas funcionan bien a 5 V, aumente el voltaje en pasos asegurándose de que todo se vea bien en cada paso.
Estas son algunas de mis observaciones. Una de las primeras cosas que noté es que el diseño de la PCB no es simétrico, así que busqué diferencias entre los dos canales.
Las huellas del grupo de cuatro en la capa inferior (Fig. 1) parecen ser de mala calidad y muy juntas, posiblemente con un cortocircuito. ¿Es este realmente el caso o solo un artefacto de representación de mapa de bits? ¿Es la "señal X" lo mismo que ALO2? Está utilizando el sufijo "2" para las señales de control, por ejemplo, ALO2, pero el sufijo "1" para el motor, es decir, M1A y M1B. ¿Es esto correcto?
Figura 1: diseño de circuito anotado - capa inferior - plano de tierra que también actúa como área de superficie de disipación de calor.
¿La distribución de 48 V está interfiriendo con los rastros de señal cerca del canal 1? Parece cruzar las señales de control del Canal 1, encerradas en un círculo en la Fig. 2.
Figura 2: diseño de circuito anotado: distribución de 48 V a cada canal resaltado.
Parece que una corriente alta ha pasado a través de la traza y la vía, dañando el chip en el punto X, encerrado en un círculo en la Fig. 1 y la Fig. 3.
Figura 3: pin 11 anotado del MIC4606-2 que muestra signos de ruptura de la carcasa.
En su pregunta actualizada, proporcionó seguimientos de alcance para Q3 y Q8 que están en el Canal 2. Tengo entendido que el Canal 2 está bien, mientras que Q1 y Q6 están en el Canal 1, que es poco fiable. ¿Podría aclarar a qué transistores y canales se refiere, especialmente con respecto a los sufijos de señal y motor?
El esquema que ha proporcionado no coincide con las fotos de los PCB, por ejemplo, ¿en qué canal están C4 y C8? Quizás esto haya causado cierta confusión entre usted y su colaborador remoto con respecto a la ubicación de los diodos Zener. ¿Su colaborador remoto obtuvo las trazas del alcance con un esquema diferente al que está utilizando? ¿Cómo se ven todas las señales de control cuando el módulo está encendido?
Al diseñar el control del motor, también debe haber un circuito de detección de corriente y detección/protección OC (sobrecorriente).
Los transistores se montan en un área de huella mínima sin vías térmicas, etc., por lo que debe reducir considerablemente la capacidad actual de los MOSFET a aproximadamente. 1A para dicha colocación.
El problema principal, como sospecho, es que maneja sus motores con FWD completo y BKW completo, lo cual está mal. Es posible que nunca conduzca al 100% del ciclo de trabajo, ya que tiene una fuente de alimentación de arranque para los MOSFET de lado alto.
EDITAR:
Tiene resistencias de compuerta para MOSFET de lado alto de 22 ohmios, pero ninguna para lado bajo. No busqué detalles para el controlador de puerta especificado, pero creo que las resistencias de puerta deberían ser las mismas.
EDITAR 2:
Además del área de huella pequeña y el caso de que en lugar de verter todo el plano, ha "aislado" las huellas y conectado pequeños rastros al plano. también existe el problema de no tener ninguna capacitancia de bus que almacene la energía, por lo que esto es realmente incorrecto.
Pero también hay otros hechos:
La frecuencia PWM será al menos Fuente :
Dónde
De su descripción no está claro cómo se cambia el transistor del lado bajo. Para la fuente de alimentación de arranque, se necesita que el transistor del lado bajo se encienda cada período de PWM para cargar el suministro del controlador del lado superior. Pero aquí viene la trampa:
Si la frecuencia de PWM es baja, entonces la corriente a través del devanado del motor es discontinua. Enciende el transistor superior y apaga el inferior, durante la duración del pulso de encendido, luego apaga el transistor superior y debe encender el transistor inferior para el arranque. En el primer momento, la corriente recirculará a través de los dos transistores inferiores, pero luego la corriente cambiará de dirección y el motor comenzará a romperse. Esta energía de ruptura se convertirá en calor: resistencia de devanado + resistencia Rdson de MOSFET. Probablemente desperdicie la energía de la batería y la convierta en calor debido a la baja frecuencia de conmutación de PWM.
Para una operación de elevación de un motor de CC, la variante más adecuada sería un modo de cuatro cuadrantes: 4Q. Para un correcto funcionamiento se debe contar con un banco de capacitores para almacenar la energía regenerativa que a su vez cargará la batería.
La velocidad del motor es casi proporcional al voltaje aplicado, lo que significa que el puente H tiene que imitar la fuente de voltaje ideal:
Para transformar su puente H en esta operación, los 4 MOSFET deben cambiar en cada ciclo PWM:
el interruptor superior izquierdo y el interruptor inferior izquierdo son interruptores complementarios, si uno está ENCENDIDO, el otro está APAGADO
el derecho superior e inferior son interruptores complementarios y funcionan de manera opuesta al medio puente izquierdo
Si se necesita el 0V, entonces la relación del ciclo de trabajo es del 50 % para los cuatro interruptores.
En la dirección FWD completa, la parte superior derecha cambia al 95 %, la parte inferior derecha cambia al 5 %, la parte superior izquierda cambia al 5 % y la parte inferior izquierda cambia al 95 %.
En dirección BKW completa...
Con tal secuencia y con una frecuencia PWM de conmutación lo suficientemente alta, el convertidor y el motor entrarán automáticamente en un modo de motorización o generador. Debe aumentar para limitar la corriente del motor, pero también disminuir para descargar la energía en el banco de capacitores; esa es la forma en que evita que la energía de inercia se convierta en calor puro, en lugar de en energía eléctrica.
Ejemplo:
P2000
Ocanath
Ocanath
Marko Bursic
KyranF
KyranF
KyranF
Ocanath
KyranF
Marko Bursic
tim
KyranF
Anas Malas
KyranF