Estoy buscando construir un convertidor reductor de salida ajustable con los siguientes requisitos:
Usando el IC LM5085: hoja de datos , creo que tengo un diseño que funcionará. El diseño por el que he optado es el esquema de "aplicación típica" en la página 1 de la hoja de datos, con la adición de una resistencia de sentido: estoy bastante seguro con mi elección de valores para los componentes simplemente siguiendo las ecuaciones a lo largo de la hoja de datos (nota:
y
no se muestran valores ya que están ahí para las necesidades de cualquier proyecto futuro con diferentes restricciones de paquetes de capacitores).
NOTA : No he incluido el cálculo de los valores de los componentes porque no era el alcance de la pregunta, aunque los valores se pueden ver en el diagrama esquemático. Si por alguna razón son necesarios, puedo proporcionar una edición con todo mi trabajo.
Mi primera pregunta es sobre , como se muestra en el ejemplo de diseño en las páginas 18 y 19 de la hoja de datos, la compensación del comparador de límite de corriente y la tolerancia del sumidero del pin ADJ pueden hacer que el valor límite de corriente real esté en un rango bastante amplio. ¿Hay algún problema si me fuera? como un circuito abierto, conecte una carga de salida que consumirá ~ 6 A, luego ajuste el valor del potenciómetro hasta que la corriente se limite a 5A?
El resto de mis preguntas son sobre el diseño del tablero. Esta es mi primera PCB con frecuencias más altas y corrientes más grandes, así que espero tener mucho que aprender. Usando el ejemplo de diseño en la página 23, esta guía , así como otras preguntas publicadas sobre el enrutamiento con altas frecuencias, altas corrientes y el enrutamiento alrededor de los inductores, tengo este entendimiento:
Con todo esto en mente, mi primer intento se muestra a continuación. Vale la pena señalar que la frecuencia de conmutación máxima (que se produce en ) es de aproximadamente 420kHz. Como referencia, el grosor de los trazos es: N$6 es 1,68 mm (probablemente se hará más grueso ya que hay mucho espacio), VOUT que va al terminal de salida J4 es 3 mm y los trazos de señal pequeños son 0,254 mm. El uso de la calculadora de ancho de trazo en línea da un aumento de temperatura de ~23 °C en los trazos de 1,68 mm.
Este no es el diseño más reciente, se deja aquí para la narración, ver EDITAR Mostrando el tamaño de los bucles:
Las principales preocupaciones que tengo son:
Sé que esta fue una lectura bastante larga, así que muchas gracias por cualquier ayuda y sugerencia. ¡Estaré publicando los resultados cuando el dinero esté terminado y probado!
EDITAR 1
Después de mirar el diseño de la placa de evaluación vinculada, he rehecho la placa, tratando de hacer solo los ajustes necesarios: el diagrama esquemático original se ha actualizado a la nueva configuración, ahora estoy usando la configuración de "nivel de ondulación reducido".
Cambios de componentes:
Dirigiéndose a @Ali Chen Re: "¿Cuál es el propósito del diseño? Para 1.25V habrá un óptimo bastante diferente que para la salida de 15V"
El propósito es construir un SMPS que pueda funcionar de manera similar a un suministro de sobremesa, pero que pueda incluirse en un proyecto más grande. Tiene razón en que el conjunto más óptimo de valores de los componentes será diferente para diferentes salidas, pero para mi propósito es suficiente que el proyecto funcione, obtener la máxima eficiencia/min ondulación de salida, etc., no es mi prioridad.
Mi línea de pensamiento para los valores de los componentes (y corríjame si esto es incorrecto) ha sido usar Excel para dar cifras clave sobre el rango de salida de 1.25-15V ( etc.) y luego comparándolos con los requisitos de los reguladores (p. ej. ) para encontrar los valores de los componentes que funcionarían para todas las salidas.
Agradecería recibir comentarios sobre este nuevo diseño, mis nuevas preocupaciones son:
EDITAR 2
Siguiendo el consejo de @winny, he reducido el tamaño del diseño montando D1 y Q1 espalda con espalda. También se sugirió acercar Cin a Q1, así que probé esto. Cin1 es la posición original del electrolítico según lo rige el diseño de la placa de evaluación . Cin4 es mi intento de acercarlo, ¿es esta una mejor posición para ello? ¿O su terminal de tierra ahora se encuentra demasiado lejos de los bucles? Por último, se cuestionó la efectividad de usar un electro a frecuencias de hasta 420 kHz. Esta placa tiene una salida de 1,25-15 V, lo que significa que su frecuencia estará en algún lugar en el rango de 40-420 kHz, por lo que espero que el electro ayude a reducir la ondulación en las salidas más bajas. (También considerando ajustar el rango de frecuencia a 20-200kHz)
Su pregunta es extremadamente vaga, por lo que probablemente nadie la haya respondido.
Entonces, voy a suponer que pretende que su pregunta sea más o menos estas dos preguntas específicas:
No, no funcionará, por razones irrelevantes para su diseño.
Ha caído en la trampa comprensiblemente común de confundir 'ajustable' con 'variable/variable'. Un regulador de salida ajustable significa que en lugar de un voltaje de salida fijo, puede ajustar el voltaje de salida fijo al que se regulará. No hay ninguna implicación de que funcionará bien, o incluso en absoluto, en una aplicación de voltaje de salida variable . Variar, por supuesto, significa que el voltaje de salida regulado variará durante la operación. Todos los medios ajustables es que puede ajustar una salida fija. Todavía está fijo durante la operación. Es por eso que todos los ejemplos en la hoja de datos, así como la placa de evaluación, tienen salidas fijas.
Ahora, el término 'ajustable' tampoco implica que no se pueda usar en una aplicación de salida variable. Pero es importante entender que si una parte es ajustable, no hay motivo para pensar que puede variar la salida mientras está en funcionamiento, o que la parte está diseñada para hacerlo. Tienes que determinar eso parte por parte.
Seleccionó un controlador histerético de tiempo constante (COT), que es una buena opción para una salida variable, pero esta parte no se diseñó teniendo esto en cuenta. Los controladores COT son extremadamente sensibles al ruido en su ruta de retroalimentación. Normalmente, un COT diseñado para salida variable tendrá un pin de control dedicado que no estará directamente en la ruta de retroalimentación, mitigando gran parte de esta sensibilidad (los medios específicos dependen de la pieza). No existe tal pin en el LM5085.
Esto es importante porque un controlador COT seguramente NO tolerará tener un limpiador de carbón ruidoso literalmente raspando, mecánicamente, junto con más carbón con cualquier desecho de los dedos y restos de gatos (o lo que sea) que se hayan abierto camino en dichas superficies del limpiador. Un controlador histerético es, en esencia, un oscilador comparador, lo que lo convierte en una ganancia extremadamente alta y se ve afectado por un ruido que ni siquiera se registraría en un amplificador de error en modo corriente más común. Probablemente ni siquiera toleraría un potenciómetro sentado allí, sin ajustarlo durante la operación. Si lo coloca lo suficientemente lejos como para que no se acople de forma capacitiva o absorbente (como en una antena) a su nodo de conmutación, entonces sus rastros son demasiado largos de todos modos y actúan como maravillosas antenas autocaptantes de EMI.
Si desea variar la salida de este controlador, debe hacerlo sin elementos electromecánicos ruidosos (¡no se permiten partes móviles!) o variar la resistencia real de la ruta de retroalimentación. Deberá usar inyección de corriente, probablemente con un DAC de salida de corriente. Sí, eso es una tarea difícil. No, no hay forma de evitarlo. Es eso o elige un controlador PWM de modo actual más tradicional.
Vale la pena mencionar que la inyección de corriente no es específica de los COT, pero se puede usar como un método muy efectivo, confiable y de bajo ruido para variar el voltaje de salida de CUALQUIER controlador, ya sea lineal, PWM, histerético, etc. Es bastante universal.
Y, en realidad, es una suerte hilarantemente tonta, ¡en realidad hay una publicación de blog de TI que demuestra hacer exactamente lo que he descrito con su parte exacta! ¡Hurra!
Segunda pregunta:
Por lo tanto, te preocupas principalmente por las cosas equivocadas, o te preocupas mucho por las cosas que no importan mucho y te preocupas muy poco por las cosas que sí importan.
Primero, algunas notas rápidas:
5A no es realmente una corriente alta, y su corriente de salida en realidad no indica mucho sobre qué corrientes ocurrirán en un circuito. En un convertidor reductor, generalmente habrá muchas veces la corriente de salida en ciertas áreas.
Nada en su tablero es de alta frecuencia/frecuencia más alta. La alta frecuencia, en el contexto del diseño, comienza en los cientos de megahercios y más. Nada medido en kilohercios está ni siquiera dentro de dos órdenes de magnitud de alta frecuencia.
Creo que está confundiendo el timbre inducido por dV/dT y su frecuencia de conmutación. Cuando varias notas de la aplicación de diseño para conmutadores hablan de frecuencias altas, esto no tiene nada que ver con su frecuencia de conmutación. De hecho, el mismo convertidor a 400 KHz sonará a las mismas frecuencias que a 40 KHz.
El ruido/EMI de alta frecuencia del que se habla depende del tiempo de subida, dV/dT, de sus interruptores (MOSFET y diodo, en su caso) y de las inductancias y capacitancias parásitas involucradas en su nodo de interruptor. Recuerde, tiene una capacitancia parásita de todo a todo (si hay un dieléctrico/aislante en el medio), y cualquier cosa conductora también es un inductor. ¿Qué obtienes si tienes un condensador o un inductor en serie, o en paralelo, o simplemente mirándonos de forma divertida? Sí, obtienes un tanque resonante LC. Por lo general, la capacitancia parásita es demasiado pequeña para importar, pero la capacitancia de entrada de su MOSFET, así como los capacitores de entrada que descargan docenas de amperios directamente a través del MOSFET en su nodo de conmutación que se conecta a un conductor del inductor... definitivamente importa. Y son del tamaño justo para hacer desagradable,
La mayoría de las veces, pasan desapercibidos porque se necesita un golpe tremendamente rápido para hacer sonar tal campana. Desafortunadamente, nuestro MOSFET es bastante ideal para tocar esta campana y convencerla de que suene. Cuanto más rápido sea el tiempo de subida, más fuerte y de mayor frecuencia será el timbre. Puede encenderlo 40,000 veces por segundo, o 400,000 veces por segundo, pero se enciende con la misma rapidez y fuerza cada vez, sin importar cuántas veces presione el interruptor por segundo. A esto me refiero con que su frecuencia de conmutación no sea relevante.
En un convertidor reductor, su principal preocupación es la entrada , no la salida. Por encima de todo, desea colocar sus condensadores de entrada lo más cerca posible del interruptor del lado alto y del lado bajo. Este es su nodo de conmutación. El que suena. Y lo más cerca posible significa lo más cerca posible. 1 nanohenry hará una diferencia significativa. Sí, 1 nanohenrio. Cada milímetro importa.
También desea que las tierras de sus capacitores de salida estén lo más cerca posible de las tierras de sus capacitores de entrada. Pero esto es secundario, y algo para optimizar sin tener que sacrificar la proximidad de los capacitores de entrada a sus interruptores. Los convertidores reductores funcionan absorbiendo grandes pero breves tragos de corriente en la entrada que precede a la rampa de corriente inductiva más lenta que constituye un ciclo de nuestra corriente de ondulación.
Entonces, por supuesto, esas partes TO-220 deben desaparecer. ¡Ese cable y cable de conexión probablemente agreguen 5 nanohenrios solos! Necesita un buen paquete de montaje en superficie con inductancias de drenaje/fuente medidas en cientos de picohenrios. No un TO-220 voluminoso que bien podría ser un rascacielos con lo alto y lo lejos que se encuentra en esos cables. Milímetros desperdiciados.
Ah, y los únicos condensadores que importan son sus cerámicas. Los electrolíticos tienen demasiado ESL, son completamente resistivos a 100 KHz, o 150 KHz si usa tipos de alta frecuencia, y solo pueden filtrar la corriente de ondulación incluso si la frecuencia es lo suficientemente baja. ¿Recuerdas lo rápido y fuerte que se enciende ese MOSFET? Los electrolíticos son totalmente incapaces de descargar la carga en los tiempos de aumento de nanosegundos que exige el interruptor. Su inductancia lo impide, por lo que, si bien ni siquiera han liberado el primer par de carga de sus placas, ese interruptor ha reducido su voltaje (sin un búfer capacitivo capaz de reaccionar) y su ondulación de conmutación los ha disparado de vuelta a lo que sea que esté alimentando. su convertidor CC/CC. A bajas frecuencias, habrá estos armónicos de alta frecuencia que pasarán directamente a través de los electrolíticos sin atenuarse de manera efectiva.
Los electrolíticos son para suavizar la caída de baja frecuencia y proporcionar un gran desacoplamiento masivo, pero son inútiles en cualquier lugar cerca de su bucle de conmutación principal, e incluso a frecuencias más bajas, aún deben tener un condensador de cerámica delante de ellos, más cerca de su nodo de conmutación.
La cerámica es lo único que tiene capacitancia, en lo que respecta al ruido del que debe preocuparse (al menos de un conmutador).
Ahora, ninguna de estas cosas necesariamente evitará que su circuito funcione. Y esta no es una guía completa o detallada, pero nuevamente, estoy respondiendo una pregunta vaga y solo puedo dar respuestas vagas. Con suerte, eso le dará una mejor idea de lo que está sucediendo al menos, y debería servir como un buen punto de partida para continuar aprendiendo.
Puedo editar esta pregunta más tarde y agregar una lista más exhaustiva, pero necesito irme a la cama por ahora. ¡Perdón!
winny
Sam Gibson
Ale..chenski
Janka
Anguila trifásica
rioraxe
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jordan cartwright
winny
jordan cartwright
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winny
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Tony Estuardo EE75
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Tony Estuardo EE75
jordan cartwright
Anguila trifásica
jordan cartwright
winny
Tony Estuardo EE75
Tony Estuardo EE75
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