Resolviendo Unkonw R1 y R2 en un arreglo clásico discreto BJT bais

Por lo que puedo ver en su pregunta, realmente le falta un elemento requerido para resolver los valores exactos. Necesitas la rigidez del divisor base . Ya que resolviste el resto del problema razonablemente bien a partir de los datos, veamos qué queda.

Sabes$I_\text{B}=\frac{I_\text{E}}{\beta+1}=\frac{1.5\:\text{mA}}{101}\approx 14.85\:\mu\text{A}$. También sabe que el voltaje base es$V_\text{B}=2.2\:\text{V}$. Y finalmente, sabes que$V_\text{TH}-R_\text{TH}\cdot I_\text{B}=V_\text{B}$. Si supieras cualquiera de$V_\text{TH}$o$R_\text{TH}$, podrías resolver el restante. Pero su problema no le proporciona información aquí. Podría elegir un valor más pequeño para$R_\text{TH}$dándote un valor más bajo para$V_\text{TH}$. O puede elegir un valor mayor para$R_\text{TH}$dándote un valor más alto para$V_\text{TH}$.

En general, desea un valor más pequeño para$R_\text{TH}$por una serie de razones (excepto que no sea demasiado pequeña, ya que eso desperdiciaría una gran cantidad de exceso de corriente). Pero una regla común es establecer la corriente del par de polarización en aproximadamente una décima parte de la corriente del colector/emisor. (O, como Brian menciona en su comentario, diez veces la corriente base, que es casi lo mismo cuando$\beta\approx 100$.)

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Tú lo sabes$V_\text{TH}=V_\text{CC}\frac{R_2}{R_1+R_2}$y$R_\text{TH}=\frac{R_1\cdot R_2}{R_1+R_2}$.

$$\begin{align*}I_\text{C}&=\beta\cdot\frac{V_\text{TH}-V_\text{BE}}{R_\text{TH}+\left(\beta+1\right)R_\text{E}}=\frac{V_\text{TH}-V_\text{BE}}{\frac{R_\text{TH}}{\beta}+\frac{\beta+1}{\beta}R_\text{E}}\tag{1}\\\\&\approx\frac{V_\text{TH}-V_\text{BE}}{R_\text{E}+\frac{R_\text{TH}}{\beta}}\label{eq2}\tag{2}\\\\&\approx\frac{V_\text{TH}}{R_\text{E}+\frac{R_\text{TH}}{\beta}}-\frac{V_\text{BE}}{R_\text{E}+\frac{R_\text{TH}}{\beta}}\label{eq3}\tag{3}\end{align*}$$

$V_\text{BE}$y$\beta$dependen tanto del dispositivo como de la temperatura. Se puede ver a partir de la Ec.$\ref{eq2}$eso si$R_\text{TH}\ll \beta\:R_\text{E}$entonces este hecho solo tiende a estabilizar la corriente del colector contra variaciones en$\beta$(ya sea debido a la temperatura o a la variación de la pieza). Y suponiendo que haya elegido$R_\text{TH}\ll \beta\:R_\text{E}$, entonces de la Ec.$\ref{eq3}$también puedes ver que este dominante$R_\text{E}$reduce las variaciones debidas a$V_\text{BE}$(ya sea debido a la temperatura o a la variación de la pieza).

Ya que sabes que$\beta\:R_\text{E}=100\:\text{k}\Omega$, esto significa que quieres$R_\text{TH}$ser pequeño, en comparación. Una regla general (nuevamente) sería hacerlo al menos diez veces más pequeño. Y esto te acerca al mismo lugar que el anterior. Y esto también le permite calcular valores para sus resistencias divisoras de base.

Así que hay varias maneras diferentes de llegar a él. Cada uno de ellos te acerca al mismo lugar. Pero también conocerá otra información cuando piense en un diseño específico y esos detalles pueden empujarlo hacia un lado u otro.

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Hay una implicación sobre la elección anterior, que$R_\text{TH}\ll \beta\:R_\text{E}$.

Sin entrar en detalles, mientras que el cambio porcentual inducido térmicamente en$\beta$es peor que el cambio porcentual inducido térmicamente en$V_\text{BE}$, sigue siendo que el más importante de los dos para centrarse en las diferencias en$V_\text{BE}$, ya sea de variación parcial o inducida térmicamente. (Si quieres evidencia de esto, mira lo que escribí aquí ).

La variación de partes tiende a ser del orden de, pero probablemente no más, el efecto de aproximadamente$15\:^\circ\text{C}$variación de temperatura Y supongamos que sabe que la variación térmica que su circuito necesita tolerar es mayor, en el rango de$-20\:^\circ\text{C}$a$45\:^\circ\text{C}$. BJT'$V_\text{BE}$tienden a variar de aproximadamente$-1.8\:\frac{\text{mV}}{^\circ\text{C}}$a alrededor$-2.3\:\frac{\text{mV}}{^\circ\text{C}}$. llamémoslo$-2.1\:\frac{\text{mV}}{^\circ\text{C}}$. Así que esto significa sobre un$\pm 10\%$variación sobre el punto medio de$12.5\:^\circ\text{C}$.

La variación porcentual de la corriente del colector frente a la variación porcentual de$V_\text{BE}$es:

$$\begin{align*}\frac{I_\text{C}\: \text{% change}}{V_\text{BE}\: \text{% change}}&\left\{\begin{array}{l} \frac{\frac{\text{d}I_\text{C}}{I_\text{C}}}{\frac{\text{d}V_\text{BE}}{V_\text{BE}}}&=-\beta\cdot\frac{V_\text{BE}}{I_\text{C}\left(R_\text{TH}+\left(\beta+1\right)R_\text{E}\right)}\end{array}\right.\end{align*}$$

Ahora, volviendo a$R_\text{TH}\ll \beta\:R_\text{E}$, puede ver que esta opción reduce lo anterior a:

$$\begin{align*}\frac{I_\text{C}\: \text{% change}}{V_\text{BE}\: \text{% change}}&\left\{\begin{array}{l} -\frac{V_\text{BE}}{I_\text{C}\:R_\text{E}}\end{array}\right.\end{align*}$$

Acabamos de aceptar la idea de$\pm 10\%$variación en$V_\text{BE}$sobre las temperaturas de operación y la variación de la pieza. Así que esto implica que esperaremos ver$\lt \pm 5\%$variación en$I_\text{C}$para tu circuito.

Tenga en cuenta que cuanto más grande pueda hacer$V_\text{E}\approx I_\text{C}\cdot R_\text{E}$, el mejor. En una aproximación razonable, el voltaje del emisor en reposo establece el porcentaje de variación de la corriente del colector en reposo sobre la variación de temperatura y de la pieza.