cómo reproducir una red coincidente de un proveedor

Su uso de la tabla de Smith es correcto, pero sus números están un poco fuera de lugar debido a la longitud de onda que utilizó (6,5 mm).

En stripline, los campos están completamente contenidos dentro del sustrato. Los campos están parcialmente en el aire alrededor de una línea de microcinta, lo que da como resultado una permitividad efectiva que es menor que la permitividad relativa del sustrato. La longitud de onda se puede calcular utilizando la permitividad efectiva o el retardo (Tpd). Ambos están disponibles en su calculadora de impedancia. Er efectivo es 3.0635. Tpd es 5.8e-9 s/m.

$Wavelength = \frac{c}{\sqrt{E_{r}} \cdot f} = \frac{1}{T_{pd} \cdot f}$
$Wavelength(w/ E_{r}) = \frac{c}{\sqrt{E_{r}} \cdot f} = 6.5 mm$
$Wavelength(w/ E_{eff}) = \frac{c}{\sqrt{E_{eff}} \cdot f} = 7.1 mm$
$Wavelength(w/ T_{pd}) = \frac{1}{T_{pd} \cdot f} = 7.1 mm$

La diferencia entre 6,5 mm y 7,1 mm puede parecer pequeña, pero observe la diferencia en la pérdida de retorno.

$Z_{out}(\Lambda:6.5mm) = 33-j24 \Omega$>>>>$ORL=9dB$
$Z_{out}(\Lambda:7.1mm) = 46-j14 \Omega$>>>>$ORL=16dB$

Para una verificación de cordura, haga coincidir la carga con el conjugado del generador. En otras palabras, comience con una carga de$50\Omega$y ve hacia el chip. Terminarás alrededor$20.8+j20.2\Omega$. Esto es típico para la mayoría de las etapas de salida, ya que suelen ser de baja resistencia y capacitivas.

Su método de emparejamiento proporcionará un estadio de béisbol decente, pero me gustaría señalar algunas fuentes importantes de error.

1. Tx y Txx están destinados a ser señales diferenciales de 100 ohmios. El pequeño espacio entre ellos produce una capacitancia de derivación adicional. Debe incluir la capacitancia adicional o usar un modelo de línea acoplada.
2. La hoja de datos no dice cómo midieron las impedancias de carga Tx/Txx. ¿Midieron en el puerto de salida de la PCB e intentaron desintegrar todo hasta el chip? Soy escéptico de la precisión sin saber de dónde vienen. Además, creo que estas son las impedancias que se ven en los puertos Tx/Txx. Llamaría a la impedancia de carga el conjugado de los valores impresos, o la impedancia presentada a los puertos Tx/Txx. No está claro.
3. La almohadilla del paquete (huella) tendrá un impacto diferente en una acumulación de placa diferente.
4. No veo nada para cancelar el desajuste de los lanzadores. Los lanzadores funcionarán de manera diferente en una acumulación de tablero diferente.

La red de coincidencia que usaron es simple y probablemente de baja pérdida. Supongo que podrías llamarlo una coincidencia de impedancia escalonada. No sé. Es una ventaja evitar los componentes de derivación o stubs, y las altas resonancias Q que pueden producir.

Como tiene un FR4 de dos caras, no podrá reproducir su red coincidente. Lo que puede hacer es usar un software de diseño de microondas.

Sugiero una oficina de microondas awr o anuncios de agilent . Allí deberás crear dos puertos para TX y TXX y asignarles sus respectivas impedancias. También debe crear una carga que desee utilizar.

Luego use bibliotecas microstrip para crear una red coincidente (hay muchos ejemplos en ambos programas).

Cree un gráfico S21 y ajuste el ancho y la longitud de la microbanda manualmente o use un optimizador integrado (establezca primero las restricciones y los objetivos).

1. Estructura de compensación en la hoja de datos RO4350 0.254 mm Estimación en QUCS / herramientas-> cálculo de línea ( http://qucs.sourceforge.net/ ):
   

w=0,3 l=0,55 -> Z0 = 68 ohmios; Ángulo = 25 grados ≈ 0,7λ
w=1,1 l=1,65 -> Z0 = 31 ohmios; Ángulo = 83 Grados ≈ 0.23λ

2. Tuning smith chart software ( http://fritz.dellsperger.net/smith.html ): las longitudes efectivas son más largas. La sección ancha es probablemente un transformador de cuarto de onda, así que usé 0.25λ: la
   sección delgada se acorta. En este caso particular, es mejor usar el software de simulación EM, creo que Sonnet Lite es capaz de hacer eso.

3. Si vas a utilizar material FR4 a 24 GHz, 1,6 mm es demasiado grueso. Dará como resultado líneas extremadamente anchas y es posible que no actúen como se esperaba. Recomiendo usar 0,6 mm, máximo 1,0 mm.

4. Aquí está mi estructura de compensación para BGT24MTR12: Difiere de la estructura de compensación original. La sección delgada es más larga y actúa como repetidor de impedancia de media longitud de onda. Tendrá peor ancho de banda que la estructura de compensación RO4350 original.
   
   

Verifique el nuevo bgt24ltr11, aunque puede ser más difícil de soldar (ACTUALIZACIÓN 2020: bgt24ltr no coincide con 50 ohmios, la impedancia del puerto TX / RX es de alrededor de 100 ohmios y puede tener alguna parte un poco compleja. La hoja de datos / nota de aplicación proporciona una estructura coincidente a 50 ohmios).