Asesoramiento en la elección de componentes para una disposición flyback, para conmutar cargas inductivas rápidamente

Tengo un banco de MOSFET x6 ( SUG90090E ) conectados en paralelo, que estoy usando para cambiar una corriente de un máximo de 30 A a través de una bobina (resistencia 1R e inductancia 1 mH), y estoy buscando algunos consejos generales con respecto al "flyback". sección del circuito. La corriente no se cambiará a alta frecuencia, solo una vez por segundo más o menos. Mi esquema en la actualidad se ve a continuación (cada MOSFET tiene su propio chip de controlador dedicado):

Mi objetivo es que la corriente se reduzca a cero en varias decenas de microsegundos. Basado en piezas de diseños que he visto en otros lugares, he tratado de crear un arreglo de componentes que creo que puede hacer el trabajo. La idea es que cuando se apagan los MOSFET, se permite que el gran voltaje inducido que aparece en la parte inferior de la carga aumente hasta que alcance el voltaje de sujeción del diodo TVS D1. Cuando esto sucede, el TVS permite que una pequeña cantidad de corriente fluya hacia la base de Q7, encendiéndolo y permitiendo que la gran corriente circulante se disipe. Según tengo entendido, el hecho de que se permita la acumulación de un gran voltaje significa que la tasa de disminución de la corriente puede ser mayor, debido a V = -L*dI/dt, en comparación con el caso de usar un solo voltaje. "diodo de retorno"

He tratado de elegir los componentes de manera adecuada; por ejemplo, el voltaje de sujeción del diodo TVS 1.5KE100A es de un máximo de 178 V, por lo que debería ser suficiente para proteger los MOSFET SUG90090E, que tienen un VDS (máx.) de 200 V. También elegí el transistor Q7 BUF420AW y el diodo D2 IDW100E60 de modo que sus corrientes directas sean al menos mayores que la corriente de estado estable a través de la carga cuando se enciende (sus valores nominales máximos son 30A y 150A, respectivamente). He agregado un pequeño condensador C1, pero estoy seguro de que hará alguna diferencia en la práctica.

Mi pregunta es si este es generalmente un enfoque razonable para desconectar la corriente rápidamente en este tipo de situación, y estoy buscando la seguridad de que es prudente continuar por esta ruta. ¿Se eligieron los componentes de manera adecuada o hay algo que no he tenido en cuenta? Cualquier consejo o sugerencia sería útil.

Con gracias.

EDITAR

A sugerencia de @Bimpelrekkie, he intentado hacer un modelo LTSpice simplificado de esta situación. La simulación también compara el caso cuando se quita el transistor Q7, dejando solo un diodo TVS a través de la bobina (como lo sugiere @Andyaka).

El esquema simulado es el siguiente:

Las corrientes resultantes y los picos de voltaje justo después del apagado:

Hay poca diferencia entre los dos casos: la corriente se reduce de 35 A a cero en ~ 250 us, y los picos EMF posteriores se limitan por debajo de forma segura por debajo de la clasificación de 200 V del MOSFET SUG90090E. La diferencia es que en el caso del BJT, es este transistor el que absorbe la potencia de P = I*V = (170V - 35V)*35A ~ 4.7kW (valor pico, cuando la corriente es máxima). Con solo un TVS, entonces es el TVS el que toma el pico de 4.4kW.

Ahora siento que la sugerencia de @Andyaka es razonable, y siempre que elija un TVS que pueda manejar esta potencia, entonces podría ser el único elemento amortiguador necesario.